Книги
чёрным по белому
Главное меню
Главная О нас Добавить материал Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Археология Архитектура Бизнес Биология Ветеринария Военная промышленность География Геология Гороскоп Дизайн Журналы Инженерия Информационные ресурсы Искусство История Компьютерная литература Криптология Кулинария Культура Лингвистика Математика Медицина Менеджмент Металлургия Минералогия Музыка Научная литература Нумизматика Образование Охота Педагогика Политика Промышленные производства Психология Путеводители Религия Рыбалка Садоводство Саморазвитие Семиотика Социология Спорт Столярное дело Строительство Техника Туризм Фантастика Физика Футурология Химия Художественная литература Экология Экономика Электроника Энергетика Этика Юриспруденция
Новые книги
Цуканов Б.И. "Время в психике человека" (Медицина)

Суворов С. "Танк Т-64. Первенец танков 2-го поколения " (Военная промышленность)

Нестеров В.А. "Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них" (Военная промышленность)

Фогль Б. "101 вопрос, который задала бы ваша кошка своему ветеринару если бы умела говорить" (Ветеринария)

Яблоков Н.П. "Криминалистика" (Юриспруденция)
Реклама

Закономерности эффективного разделения минералов в процессах обогащения полезных полезных ископаемых - Тихонов О.Н.

Тихонов О.Н. Закономерности эффективного разделения минералов в процессах обогащения полезных полезных ископаемых — М.: Недра, 1984. — 208 c.
Скачать (прямая ссылка): zakonomernostieffektivnogorazdeleniya1984.djvu
Предыдущая << 1 .. 25 26 27 28 29 30 < 31 > 32 33 34 35 36 37 .. 86 >> Следующая

10<6<1,5 мм/ /мин--10%. Там же показана зависимость (3(6)-содержания
ценного компонента Р2О5 от флотируемости. Нахождение y(k) и (3(6) с
помощью флотометрического анализа будет подробно рассмотрено после
изучения сепарационных характери-
74
(или fepaa) от реагентного режима в пульпе. Например, одна и та же
апатитовая руда при различной реагентной обработке будет иметь различный
фракционный состав по флотируемости: кривые y(k) и Р(&) на рис. III.12
деформируются при изменении типа реагентов и их расхода. Исследования
влияния реагентного режима на y(k) и |3(fe) почти отсутствуют.
Принимаемые ниже упрощения для сепарационной характеристики сводятся к
акценту на анализ минерализации пузырьков; второстепенные процессы,
связанные с механикой движения пузырьков, разгрузкой и осыпанием пены и
др., пока не будут приниматься во внимание. Сначала рассмотрим
фундаментальную задачу предсказания фракционного состава в рабочей зоне.
Для флотационной машины периодического действия допускаем идеальное
перемешивание твердого в камере. Это исключает зависимость протекания
процесса от координат пространства камеры х, у, z. Цель анализа -
предсказание функции y(k, t) распределения по флотируемости k минеральных
частиц в пульпе, т. е. предсказание изменяющегося во времени фракционного
состава камерного продукта (хвостов); состав концентрата находится по
разности с исходным.
Закон сохранения (II.4) теперь дополняется новым важным для флотации
членом
d(my)jdt ~ -d(my v)jdx + W - kSmy, (II 1.36)
где m - m(t)- доля твердого в камере в момент t, доли ед.; у = = y(k, t)
- дифференциальное распределение по флотируемости камерных частиц, с/м;
W(k, t) = qKcx{t)mncx(t)yn^{k, *)-удельный-поток подводимого питания
(функция источника); kmin < k < femax-; флотируемость фракций, м/с; S -
удельная поверхность раздела фаз, м2/м3.
Новый член kSmy представляет собой объем узкой фракции флотируемости [k,
k-\-dk\, осаждающейся на границе раздела газ - жидкость в единице объема
камеры за единицу времени, с-1. Он введен в соответствии с предложением
проф. А. Д. Погорелого скорость минерализации пузырьков пропорциональна
концентрации минерала в камере и свободной поверхности пузырьков.
При идеальном перемешивании твердого в камере v(k, х, t) = = 0, поэтому
первый член в правой части уравнения (III.36) равен нулю. Кроме того, пет
надобности в уравнении баланса сил = О
благодаря упомянутым упрощающим допущениям.
Уравнение сепарации представим в виде
dmy/dt = -kSmy-{-W. (III.37)
Для камерных частиц у = у^в(К t), для пенных частиц yK(k, t) находится но
разности от исходного уиСх(к, t).
В машине периодического действия в начальный момент t - О производится
разовая загрузка с общим количеством твердого в единице объема пульпы
тнач =const и составом уИсх(&); W = 0; подается воздух для аэрации S.
Решение уравнения (111.37) при W = 0
my = F(k, t) = Гнач(&)ехр(-kSt), (III.38)
75
где Г"ач = ШиачУчсх(к), т. е. концентрация Г (k, t)dk в камере любой
элементарной фракции [k-^-k + dk] убывает по экспоненциальному закону -
для каждой фракции со своим показателем k, что соответствует кинетике
элементарной фракции флотации по Белогла-зову в виде уравнения (III.35).
Используя условие нормировки для функции y(k, t), определим изменение
доли суммарного твердого в камерном продукте:
00 *тах
m(t) = С Г d k = т"ач j' уисх (&)ехр (-kSt)dk. о о
Из двух последних равенств находим искомый фракционный состав в камере
/ *тах
y(k, t)=Y(k, t)lm(t) = у"сх(&)ехр(-kSt) / / yacx(k)exp(-kSt)dk.
' о
Извлечение суммарного твердого и ценного компонента в псиный продукт
(концентрат) найдем далее по разности
*тах
8тв(0 = [тнач - m(t)]fmna4 = 1 - f yiICX(k)exp(-~kSt)dk;
о
*max
8дге(0= 1 - Рисх j Рисх(&) Yncx(fe)exp ( kSt)dk.
0
В частном случае смеси N дискретных флотационных фракций получим
8тв(0= 1-s Ci"cx ехр (-fe;St),
i = 1
где Ci "ex - концентрация г-й фракции в исходном продукте. Аналогичным
образом находится формула для гМкО).
Объемная удельная производительность но концентрату в момент t, м3/(м3 •
с)
Ь
"max
q];(t)=-dm(t)!di = mua4kSi< | yncx(k) ехр (-kSt) d k.
о
Для однокамерной непрерывной флотационной машины задача предсказания
фракционного состава в камере y = y(k, t) отличается только непрерывной
подачей питания 0 в уравнении (III.37). Решение уравнения (III.37)
методом Грина при W Ф О имеет вид
t
my = Y{k, t) = exp(-kSt) Далее, как выше, находим:
Г"ач(/г)+ f W(k, t)exp(kSt)dt
о
m(t)= j' T(k, t)dk; y(k, t)=T!m; qK = - d m/d t. 0
76
Окончательные формулы определяются характером исходного питания W (k, t).
Для многокамерной непрерывной флотационной машины допущение об идеальном
перемешивании твердого в камере и вытекающее из него уравнение (III.37)
не годятся, так как концентрация твердого в пульпе изменяется не только
во времени t, но и по длине флотационной машины 0 < г/< L. Поэтому
уравнение сепарации имеет вид
d(my)/dt = -d(myvTp)/dy - kSmy + W, (111.39)
Предыдущая << 1 .. 25 26 27 28 29 30 < 31 > 32 33 34 35 36 37 .. 86 >> Следующая