Книги
чёрным по белому
Главное меню
Главная О нас Добавить материал Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Археология Архитектура Бизнес Биология Ветеринария Военная промышленность География Геология Гороскоп Дизайн Журналы Инженерия Информационные ресурсы Искусство История Компьютерная литература Криптология Кулинария Культура Лингвистика Математика Медицина Менеджмент Металлургия Минералогия Музыка Научная литература Нумизматика Образование Охота Педагогика Политика Промышленные производства Психология Путеводители Религия Рыбалка Садоводство Саморазвитие Семиотика Социология Спорт Столярное дело Строительство Техника Туризм Фантастика Физика Футурология Химия Художественная литература Экология Экономика Электроника Энергетика Этика Юриспруденция
Новые книги
Цуканов Б.И. "Время в психике человека" (Медицина)

Суворов С. "Танк Т-64. Первенец танков 2-го поколения " (Военная промышленность)

Нестеров В.А. "Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них" (Военная промышленность)

Фогль Б. "101 вопрос, который задала бы ваша кошка своему ветеринару если бы умела говорить" (Ветеринария)

Яблоков Н.П. "Криминалистика" (Юриспруденция)
Реклама

Закономерности эффективного разделения минералов в процессах обогащения полезных полезных ископаемых - Тихонов О.Н.

Тихонов О.Н. Закономерности эффективного разделения минералов в процессах обогащения полезных полезных ископаемых — М.: Недра, 1984. — 208 c.
Скачать (прямая ссылка): zakonomernostieffektivnogorazdeleniya1984.djvu
Предыдущая << 1 .. 73 74 75 76 77 78 < 79 > 80 81 82 83 84 85 .. 86 >> Следующая

Qncx ; Qy '¦ Q<) ¦ ' 1 i1 ^Qncx •
190
Объемные потоки пульпы, поступающей в основную, перечпетную и контрольную
операции определяются следующим образом:
Qo пул ' ,~0Qhck/P ' " ^ 0> Qtl пул - 0 >68QnCX/p т U
пул _т * Qncx/р "Г ^К.ч
тде р- средняя плотность твердых частиц, т/м3; W0, W'n, W ,< ¦- потоки
воды н операции, м3/мпн.
При рассчитанной выше величине St - 700 мпн/м, принимая среднюю аэрацию
пульпы во флотационных машинах равной! S = 150 м3/м3, получаем
необходимое и одинаковое время флотации во всех операциях t - 700/150 =
4,7 мин. Объемы флотационных машин составят:
VQ - 4,7/1 ,7t>QHCX/p - - IPq); -4,7(0,68QHCX/p-tt3/;);
4,7(1 ,08Q"cx/p
где [V']--m3; [One\1 -'T< мин; [W'l - м3/мим.
Если реальные объемы флотационных машин отличаются от этих вычисленных
(для данного сырья и реагентного режима), то флотационная схема выходит
из синхронизма fepi=^=const, в результате чего изменяются циркулирующие
потоки и уменьшается точность сепарации вследствие смещения /гр; к этому
же ведет изменение уисх (k). Схемы на рис. IV,1, д и е рассчитываются
аналогично.
VI 11.5. Об оптимальной подготовке питания цикла
Желательно, чтобы исходное питание цикла было хорошо обога-тимым, т. е.
фракционный состав питания уПСХ (!) и р (!) должен удовлетворять
критериям типа: максимизация контрастности
/контр->¦ шах, или максимизация области изменения физических СВОЙСТВ D,
ИЛИ максимизация Произведения jD/kohtp->-шах.
Такие или подобные им промежуточные критерии, не вовлекающие
технологические показатели ук и рк, позволяют разделить общую и сложную
задачу оптимального обогащения на две более простые и менее зависимые
друг от друга: оптимальная рудоподго-товка к оптимальная схема (цикла).
В качестве примера наиболее сложной задачи оптимизации рудо-подготовки
рассмотрим подготовку питания флотационного цик<ла в смысле выбора
степени измельчения и реагептиого режима по критериям оптимальности,
связанным с кривыми кинетики флотации проб питания цикла.
Два типа функций уИСх (k) и рм<? (k) могут быть определены из двух типов
экспериментальных кривых кинетики флотации; обычной кривой кинетики
флотации суммарного твердого етв (0 и дополнительной кривой кинетики
извлечения полезного компонента гМе (/) (например, некоторого металла
Me). Кривые кинетики и функции распределения связаны соотношениями
ь
ктах
еТВ (0= / [1 - ехр(-kSt)]ynCx(k)dk; (VII 1.22)
о
_ , ftmax
EMc(t) = Рисх ( pMe(fe) [1 --ехр(-kSt)]yncx(k)dk, (VIII.23) о
где рисх - среднее содержание полезного компонента в исходном, %.
191
Из сказанного вытекает важный для практики вывод: две кинетические кривые
етв (t) и вме (0 содержат необходимую и достаточную информацию для этого
сырья; одна обычная кривая етв (i) не содержит достаточной информации о
сырье к поэтому сама по себе, без дополнительной кривой вме(0> не
представляет практической ценности; более того, два разных типа сырья -
хорошо обогатимое и плохо обогатимое-могут иметь совершенно одинаковые
кинетические кривые первого типа етв (t).
Вывод о необходимости двух кривых етв(0. Еме (0 позволяет поставить
задачу о разработке методики исследования обогатимости, в которой влияние
степени измельчения, типа и расхода реагентов оценивается по двум
кинетическим кривым етв (t) к BMe{t), зависящим от этих факторов. При
этом, чтобы после каждого очередного опыта избежать расчетов ожидаемых
показателей ук и рк, желательно заранее знать, какое сочетание двух
кривых етв (0> еме (0 является благоприятным и ведет к высоким
показателям обогащения, а какое является неблагоприятным. Другими
словами, обе кривые надо связать между собой одним критерием
"рудоподготовки", при увеличении которого показатели обогащения
улучшаются; степень измельчения и реагентцый режим, при которых критерий
достигает максимума, являются оптимальными.
Для выбора критерия целесообразно предварительно провести анализ влияния
вида кривых етв (0 и вме (0 [и связанных с ними Уисх (fe) и pMe(fe)] на
показатели обогащения с целью возможности быстрой "расшифровки" этих
кривых.
Рассмотрим два случая. В первом случае (рис. VIII.2, а) экспериментальные
кривые етв (t) и вме (0 одинаковы. Это говорит о том, что в соответствии
с формулой (VIII.23) при любой флотируемости fe содержание ценного
компонента (металла) в частицах является постоянным и равным среднему
содержанию в исходном, т. е. имеет случай рме (fe) = рисх = const. Таким
образом, экспериментальный результат етв (0 = вме (t) "расшифровывается"
в условие $ме (fe) = = рисх, хотя распределения у (fe) могут быть и
различными.
В частном примере на рис. VIII.2, б уИсх (fe) имеет импульс с площадью,
равной доле нефлотируемых фракций уНф = 0,6, при fe = 0; остальная часть
графика для уИсх (fe) соответствует флотируемым фракциям в диапазоне 0 <
fe < femax; числовые значения Yncx(fe), рме (fe) найдены с помощью формул
(VIII.22) и (VIII.23).
Если форма совпадающих етв (0 и вме (0 б эксперименте изменяется, значит
Предыдущая << 1 .. 73 74 75 76 77 78 < 79 > 80 81 82 83 84 85 .. 86 >> Следующая