Книги
чёрным по белому
Главное меню
Главная О нас Добавить материал Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Археология Архитектура Бизнес Биология Ветеринария Военная промышленность География Геология Гороскоп Дизайн Журналы Инженерия Информационные ресурсы Искусство История Компьютерная литература Криптология Кулинария Культура Лингвистика Математика Медицина Менеджмент Металлургия Минералогия Музыка Научная литература Нумизматика Образование Охота Педагогика Политика Промышленные производства Психология Путеводители Религия Рыбалка Садоводство Саморазвитие Семиотика Социология Спорт Столярное дело Строительство Техника Туризм Фантастика Физика Футурология Химия Художественная литература Экология Экономика Электроника Энергетика Этика Юриспруденция
Новые книги
Цуканов Б.И. "Время в психике человека" (Медицина)

Суворов С. "Танк Т-64. Первенец танков 2-го поколения " (Военная промышленность)

Нестеров В.А. "Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них" (Военная промышленность)

Фогль Б. "101 вопрос, который задала бы ваша кошка своему ветеринару если бы умела говорить" (Ветеринария)

Яблоков Н.П. "Криминалистика" (Юриспруденция)
Реклама

Линейные транзиторные усилители СВЧ - Шварц Н.З.

Шварц Н.З. Линейные транзиторные усилители СВЧ — М.: Советское радио, 1980. — 368 c.
Скачать (прямая ссылка): lineynietranzitornieusilie1980.djvu
Предыдущая << 1 .. 67 68 69 70 71 72 < 73 > 74 75 76 77 78 79 .. 125 >> Следующая

Расчет усилителя с нерезонансной согласуклце-вы-равнивающей цепью, с потерями будет приведен в §12.3
221
f
как пример типичной оптимизационной задачи. Там же будет показано, что ценой увеличения потерь и уменьшения коэффициента усиления на верхней частоте полосы пропускания возможно создание многооктавных усилителей с полосой пропускания 1 ГГц—1 МГц.
Практический интерес представляет расчет менее широкополосных усилителей с незначительно по сравнению С Ghom1,2 (®в) сниженным Коэффициентом уСНЛ€-ния. Этот расчет с целью табулирования может быть выполнен для типичных значений выходного сопротивления СВЧ транзисторов, аппроксимируемых параллельной ЯС-цепью на рис. 9.4,а, для спада AGHomi,2= =6 дБ/октава и настройки входной цепи на Гті. В соответствии с этим к коэффициенту рабочего затухания Lp выравнивающей цепи с добавленной к ней реактивной составляющей проводимости транзистора предъявляется требование того же частотного наклона (см. подробнее §8.4).
Облегчить каскадирование отдельных каскадов в процессе синтеза выравнивающей цепи можно, ограничив коэффициент отражения на выходе цепи Гг (о>). С учетом этих требований элементы цепей определялись
-jSl
от* /'<,
af
а2
В)
222
Рис. 9.4
с помощью оптимизационных методов на ЭВМ. Оптимизация велась методом вращающихся координат, в качестве целевой функции использовалось выражение (см. также гл. 12)
її
(9.8)
Таблица 9.3
Пара Значение параметра при 1 /К^
«1 метр 15 12 10 8 6 4 3 2
1,5 Х2 2,15 1,24 0,71 0,275
*3 1,49 1,20 1,03 0,848
Г з 0,045 0,054 0,0002 0
К 1,83 2,42 2,29 2,42
Г, 2,17 1,58 1,13 0,93
•^аых 0,30 0,32 0,30 0,35
2 Х2 5,59 4,04 3,66 2,93 2,20 1,46 0,68 0,14
*3 2,88 2,21 1,83 1.49 1,И 0,73 1,01 0,79
г3 0,48 0,30 0,23 0,19 0,14 0,09 0,18 0,00
Ь* 1,08 1,42 1,70 2,14 2,82 4,21 5,57 2,62
г* 17,5 9,63 7,47 5,21 4,45 2,75 0,54 0,32
Г'выХ 0,29 0,31 0,31 0,28 0,30 0,31 0,36 0,34
2,5 ЭСп 5,43 4,04 3,23 2,45 1,69 0,87 0,52
*3 2,68 2,11 1,79 1,62 1,39 1,08 8,27
Г3 0,045 0,42 0,35 0,32 0,25 0,20 0,12
Ьь 1,17 1,86 2,29 2,78 3,37 4,58 4,26
Г4, оо оо оо 13,5 3,77 1,00 1,04
г 0,26 0,25 0,33 0,31 0,31 0,33 0,40
1 ВЬ!Х
3,0 ОСп 4,46 3,38 2,59 2,02 1,37 0,73
*3 3,14 1,83 1,67 1,51 1,31 1,00
Г 3 0,35 0,31 0,36 0,34 0,30 0,19
6* 1,71 2,14 2,69 3,84 5,25 7,94
Га. оо оо оо со 3,98 0,66
Гвых 0,33 0,33 0,28 0,32 0,33 0,42
4 ЭСп 3,45 2,62 2,05 1,49
*3 2,06 1 ,77 1,62 1,49
г3 0,378 0,32 0,32 0,36
к 0,17 2,72 3,26 0,65
*4 со по оо сю
Г,ых 0,31 0,32 0,30 0,33
Примечание. Отсутствие данных в таблице означает, что в рамках принятых ограничений такие цепи не реализуются.
2?3
где Qi — текущее значение нормированной частоты, i=l соответствует низшей рабочей частоте, ?=11 верхней; Wh=5, 2, 1 при t'=ll, i=l, ?=2 ... 10 соответственно; W2i= З, 1 при і=1, і=2 ... 10 соответственно; №2І=0 при r2(Qi)<0,33.
Подобный выбор целевой функции обеспечил компромисс между выходным коэффициентом отражения и неравномерностью АЧХ каскада. Расчет выполнялся в полосе, равной 1 октаве, удовлетворительной считалась цепь, неравномерность которой не превышает ±0,5 дБ при максимально вносимых потерях на верхней частоте 1,0 дБ и коэффициенте отражения 0,43.
Начальные значения реактивных элементов схемы выбирались с помощью соотношений (9.7), потери, определяемые элементами г3, г4, вносились однородно с заданным шагом до тех пор, пока потери на верхней рабочей частоте не достигали 1 дБ (принято г2=0).
Значения нормированных к шв и Л0=50 Ом элементов согласующей цепи с потерями, показанной на рис. 9.4,а, приведены в табл. 9.3 для различных сочетаний cti и Л'= 1 fKl.
Предыдущая << 1 .. 67 68 69 70 71 72 < 73 > 74 75 76 77 78 79 .. 125 >> Следующая