Книги
чёрным по белому
Главное меню
Главная О нас Добавить материал Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Археология Архитектура Бизнес Биология Ветеринария Военная промышленность География Геология Гороскоп Дизайн Журналы Инженерия Информационные ресурсы Искусство История Компьютерная литература Криптология Кулинария Культура Лингвистика Математика Медицина Менеджмент Металлургия Минералогия Музыка Научная литература Нумизматика Образование Охота Педагогика Политика Промышленные производства Психология Путеводители Религия Рыбалка Садоводство Саморазвитие Семиотика Социология Спорт Столярное дело Строительство Техника Туризм Фантастика Физика Футурология Химия Художественная литература Экология Экономика Электроника Энергетика Этика Юриспруденция
Новые книги
Цуканов Б.И. "Время в психике человека" (Медицина)

Суворов С. "Танк Т-64. Первенец танков 2-го поколения " (Военная промышленность)

Нестеров В.А. "Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них" (Военная промышленность)

Фогль Б. "101 вопрос, который задала бы ваша кошка своему ветеринару если бы умела говорить" (Ветеринария)

Яблоков Н.П. "Криминалистика" (Юриспруденция)
Реклама

Турбины тепловых и атомных электрических станций - Косстюк А.Г.

Косстюк А.Г., Фролов В.В., Булкин А.Е., Трухний А.Д. Турбины тепловых и атомных электрических станций — М.: МЭИ, 2001. — 488 c.
ISBN 5-7046-0844-2
Скачать (прямая ссылка): turbiniteplovihiatomnihelektrostanciy2001.djvu
Предыдущая << 1 .. 81 82 83 84 85 86 < 87 > 88 89 90 91 92 93 .. 275 >> Следующая

целесообразно увеличивать
частоту вращения ротора турбины (более 50 с-'), а привод электрического
генератора осуществлять через понижающий редуктор (см. § 5.1).
Расчет первой нерегулируемой ступени турбины реактивного типа отличается
тем, что минимальную высоту сопловых лопаток принимают повышенной, т.е. /
> 20 мм; ступень выполняется всегда с полным подводом пара, е= 1,0; угол
выхода потока из сопл а1э = 15 ... 18°; степень реактивности р = 0,5;
отношение скоростей Хф = 0,56 ... 0,60.
Задача по определению числа ступеней турбины и распределению
теплоперепадов по ним не имеет однозначного решения. Как уже указывалось,
с увеличением числа ступеней турбины уменьшаются средние диаметры
решеток, увеличиваются высоты лопаток и соответственно повышается КПД
"Непроточной части. Поэтому, например, у турбины, использующей дорогое
топливо или работающей в базовом режиме нагрузки, проточную часть
целесообразно выполнять с большим числом ступеней. Наоборот, если в
первую очередь важно снизить стоимость изготовления турбины, то ее
проточную часть выполняют с пониженным числом ступеней в одном или двух
цилиндрах.
При распределении теплоперепадов по ступеням необходимо обеспечить
плавность изменения диаметров вдоль проточной части от первой
нерегулируемой до последней ступени. В конденсационных одноцилиндровых
турбинах, когда диаметр первой нерегулируемой ступени составляет 0,4—0,5
диаметра последней, из-за резкого увеличения диаметров проточную часть
приходится составлять из двух или более групп ступеней со скачком
диаметров при переходе от одной группы к другой. В месте скачка диаметров
для организации аэродинамически эффективного входа пара в сопла первой
ступени второй группы предусматривают камеру за счет увеличения осевого
промежутка между соседними ступенями обеих групп. Если первые ступени
выполняют с парциальным подводом пара, то целесообразно все первые
ступени с парциальным впуском располагать в первой группе ступеней, а
ступени с полным подводом, т.е. с е = 1, — во второй группе, чтобы в
камере между группами ступеней обеспечивалось растекание пара по всей
окружности на входе во вторую группу.
В многоцилиндровой турбине определение числа ступеней и разбивку
теплоперепадов по ним выполняют для каждого цилиндра независимо, т.е. для
каждого цилиндра оценивают диаметры первой и последней ступеней, в
пределах каждого цилиндра обеспечивают плавность проточной части.
Определение числа ступеней турбины и разбивку теплоперепадов по ним
рационально производить с помощью специальной диаграммы (рис. 5.6). Для
построения этой диаграммы выбирают произвольный отрезок а на оси абсцисс.
В начале этого отрезка по оси ординат откладывают диаметр первой
нерегулируемой ступени, а в конце отрезка —
Рис. 5.6. Диаграмма для определения числа ступеней и распределения
теплоперепадов по ступеням:
z — номер ступени
диаметр последней ступени турбины или отсека ее проточной части. Затем в
соответствии с указанными ординатами проводят кривую ординат диаметров
всех промежуточных ступеней d. В части высокого давления кривая диаметров
близка к прямой с небольшим наклоном, так как диаметры от ступени к
ступени здесь увеличиваются незначительно. В части низкого давления
конденсационных турбин кривая диаметров имеет крутой подъем,
обусловленный интенсивным ростом средних диаметров.
На этой же диаграмме строят кривую отношений скоростей Хф = и/для всех
ступеней. Значения Хф назначают близкими к оптимальным из условия
максимума КПД Т)0(-. Как указывалось в гл. 3, (хф)оцт зависит от степени
реактивности ступени, потерь трения, сегментных, вентиляции, от утечек
пара и от влажности. От ступени к ступени уменьшается отношение 0 = J//2
и, следовательно, в соответствии с формулой (3.58) увеличивается степень
реактивности ступени, а при увеличении р растет и оптимальное отношение
скоростей. С уменьшением перечисленных выше потерь энергии также
увеличивается оптимальное значение Хф. Часто для ЧВД в связи с
незначительным ростом высоты лопаток отношение скоростей Хф принимают
постоянным вдоль проточной части. Для ЧСД и ЧНД отношение Хф
увеличивается от ступени к ступени, как показано на рис. 5.6. Далее по
значению выбранного среднего диаметра ступени и отно-
149
шению скоростей можно определить располагаемый теплоперепад ступени.
Действительно,
2
1 I и
Яп
или
1 (и)
'°=4,
2 ,2 2
— пап
Нп =
2х,
Ф
1
(d\ Я0 = 12,3 -
1*Ф,
?с\/2.
кривую //0 на диаграмме. Далее, если отрезок а разбить на т отрезков и на
концах этих отрезков из диаграммы определить теплоперепады //0, то
средний теплоперепад ступени определится по формуле
т + I
I <яо>,
(5.24)
Для и = 50 с формула для располагаемого теплоперепада ступени по
параметрам торможения преобразуется к виду
2
(Яо)Ср = “ггг
а число ступеней — по формуле Я0н(1 +Я()
<яо).
(5.26)
(5.27)
ср
(5.24а)
Для разбивки теплоперепадов по ступеням и их увязки с общим
теплоперепадом нерегулируемых ступеней важно определить располагаемый
Предыдущая << 1 .. 81 82 83 84 85 86 < 87 > 88 89 90 91 92 93 .. 275 >> Следующая