Книги
чёрным по белому
Главное меню
Главная О нас Добавить материал Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Археология Архитектура Бизнес Биология Ветеринария Военная промышленность География Геология Гороскоп Дизайн Журналы Инженерия Информационные ресурсы Искусство История Компьютерная литература Криптология Кулинария Культура Лингвистика Математика Медицина Менеджмент Металлургия Минералогия Музыка Научная литература Нумизматика Образование Охота Педагогика Политика Промышленные производства Психология Путеводители Религия Рыбалка Садоводство Саморазвитие Семиотика Социология Спорт Столярное дело Строительство Техника Туризм Фантастика Физика Футурология Химия Художественная литература Экология Экономика Электроника Энергетика Этика Юриспруденция
Новые книги
Реклама

Перемешивание и аппараты с мешалками. - Стренк Ф.

Стренк Ф. Перемешивание и аппараты с мешалками. — Л.: Химия, 1975. — 384 c.
Скачать (прямая ссылка): peremeshivanieiapparatismeshalkami1975.djvu
Предыдущая << 1 .. 72 73 74 75 76 77 < 78 > 79 80 81 82 83 84 .. 139 >> Следующая

Таким образом, если для расчета мощности, расходуемой на перемешивание
неньютоновской жидкости, пользоваться кривой для ньютоновской жидкости,
то мощность будет вычислена с некоторым запасом.
Приведенный выше способ расчета мощности, расходуемой на перемешивание,
дает слишком большую погрешность в случае Дилатантных жидкостей. Отсюда
следует вывод, что для этих жидкостей уравнение (IV-85) не может быть
использовано.
215
Кольдербанк и Му-Янг [21 ] провели обширное исследование пластичных,
псевдопластичных и дилатантных жидкостей с использованием турбинных,
лопастных и пропеллерных мешалок. Эти авторы предлагают следующие
формулы: для пластичных и псевдопластичных жидкостей
dw
dx
- 10 п
для дилатантных жидкостей
dw
d \о,5
(IV-86)
(IV-87)
Сначала Кольдербанк и Му-Янг [21 ] дали значение постоянной уравнения
(IV-87), равное 12,8, однако Батес, Фонда и Копштейн исправили его на 38.
В следующей работе [20 ] Кольдербанк и Му-Янг предложили более общую
формулу, по которой рассчитывается заменяющая скорость сдвига для обеих
вышеупомянутых групп неньютоновских жидкостей:
dw / 4m \ 1-
dx П \ 2>т-\- 1 /
(IV-
где В - постоянная, зависящая от рода неньютоновской жидкости,
геометрических параметров аппарата с мешалкой и типа мешалки; п - число
оборотов мешалки; т - индекс течения.
Таблица IV-5
Значения постоянной В в уравнении (IV-89)
Тип мешалки
> 1,5 1,184 1, 111 1,072 1,04г
19 39 51,5 71,5 84
11,6 - - -
10 - - - __
10 - -
Псевдопластичные жидкости (т< 1) d/D
Якорная мешалка 2)
Турбинная мешалка (Z = 6) Лопастная мешалка (Z = 2) Пропеллерная мешалка
(Z = 3)
Вращающийся цилиндр
12,56 - 4.4 (теоретическое значение)
Дилатантные жидкости (m > 1) d o
1,5
Турбинная мешалка (Z = 6) Лопастная мешалка , (Z = 2) Пропеллерная
мешалка (Z = 4)
50
2.0
34,5
27
3,0
22.5
22.5
2,13
23,5
0,10.
ч Сосуд с четырьмя отражательными перегородками, ширина каждой из которых
равна
!) Сосуд без отражательных перегородок.
216
Г:
Формула (IV-88) была выведена на основе уравнения Метцнера [65],
относящегося к течению жидкости в трубах. Для диапазона т = 0,05-5-1,68
ее можно упростить до вида:
= 1,15-Вп ± 11,5% (IV-89)
dx
Значения постоянной В даны в табл. IV-5.
Изучением мощности, расходуемой на перемешивание неньютоновских
жидкостей, занимались многие другие ученые [2, 13, 21, 26, 32, 73, 98,
114], которые предложили конкретные уравнения для отдельных мешалок, чаще
всего в виде:
Еи= С Re"A (IV-90)
Здесь С и А - постоянные для данной мешалки и диапазона значений критерия
Рейнольдса. Однако различные авторы дают неодинаковое определение
критерию Рейнольдса в этих зависимостях.
ПУСКОВАЯ МОЩНОСТЬ
7 Ввиду того, что в период пуска необходимо преодолеть добавочные силы
инерции жидкости и вращающихся механических частей аппарата для
перемешивания, мощность мешалки через короткий промежуток времени может
превысить постоянную мощность, рассчитываемую по уравнению (IV-30) для
установившегося числа оборотов.
В связи с этим возникает вопрос, нужно ли соответствующим образом
увеличить " мощность электродвигателя.
На данную проблему в научной литературе имеются противоречивые взгляды.
Касаткин [53], а также Кнойле и Отмер [55] считают, что следует
предусмотреть соответствующий резерв мощности двигателя. По мнению же
Керестеша [54 ], такая добавка мощности не требуется, поскольку
современные электродвигатели легко выдерживают кратковременные
перегрузки, вызываемые пуском мешалки. Ситуация при пуске мешалок даже
более благоприятна, чем при пуске большинства других промышленных
установок, например станков, подъемных устройств и т. д. В этом нетрудно
убедиться, приняв во внимание график вращательного момента мешалки в
период пуска (рис. IV-27, Ms = 0 при п = 0).
30
С~'
Рис. IV-27. Механическая характеристика асинхронного двигателя,
работающего с мешалкой.
217
Следует особо отметить, что перегрузка двигателя повышенным пусковым
моментом не оказывает влияния на максимальное потребление мощности
двигателем из электрической сети, а также не влияет на величину силы
тока, проходящего через обмотку двигателя. Для двигателя, запускаемого
при перегрузке (в дозволенных пределах), и двигателя, запускаемого без
перегрузки, сила тока одинакова. Но перегрузка двигателя увеличивает его
время пуска. Так как в период пуска сила тока, проходящего через обмотку
двигателя, во много раз превышает номинальное значение, то это вызывает
сильный нагрев обмотки, и поэтому необходимо, чтобы время пуска было как
можно более коротким.
Время дуска для конкретного аппарата с мешалкой можно вычислить, приняв
за основу механическую характеристику (график крутящих моментов)
двигателя и мешалки. На рис. IV-27 представлен такой график для
компактного асинхронного двигателя, работающего совместно с мешалкой,
мощность которой равна номинальной мощности двигателя, т. е.
крутящий момент ее при
номинальном числе оборотов п0 равен М0 (рис. IV-27, точка 1).
Предыдущая << 1 .. 72 73 74 75 76 77 < 78 > 79 80 81 82 83 84 .. 139 >> Следующая