Книги
чёрным по белому
Главное меню
Главная О нас Добавить материал Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Археология Архитектура Бизнес Биология Ветеринария Военная промышленность География Геология Гороскоп Дизайн Журналы Инженерия Информационные ресурсы Искусство История Компьютерная литература Криптология Кулинария Культура Лингвистика Математика Медицина Менеджмент Металлургия Минералогия Музыка Научная литература Нумизматика Образование Охота Педагогика Политика Промышленные производства Психология Путеводители Религия Рыбалка Садоводство Саморазвитие Семиотика Социология Спорт Столярное дело Строительство Техника Туризм Фантастика Физика Футурология Химия Художественная литература Экология Экономика Электроника Энергетика Этика Юриспруденция
Новые книги
Суворов С. "Танк Т-64. Первенец танков 2-го поколения " (Военная промышленность)

Фогль Б. "101 вопрос, который задала бы ваша кошка своему ветеринару если бы умела говорить" (Ветеринария)

Нестеров В.А. "Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них" (Военная промышленность)

Таранина И.В. "Гражданский процесс в схемах " (Юриспруденция)

Смоленский М.Б. "Адвокатская деятельность и адвокатура российской федерации" (Юриспруденция)
Реклама

Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них - Нестеров В.А.

Нестеров В.А., Пейсах Э.Е. Основы проэктирования ракет класса воздух- воздух и авиационных катапульных установок для них — МАИ, 1999. — 792 c.
ISBN 5-7035-1949-7
Скачать (прямая ссылка): osnoviproektirovaniyaraketklassa1999.pdf
Предыдущая << 1 .. 2 3 4 5 6 7 < 8 > 9 10 11 12 13 .. 14 >> Следующая

тJ (оц , а2) = к (а2 af - оф; (2,13)
тх ^1 ' ^2 ’ ^1 ’ = к 1 8Ц~ ®2 ^ ¦ (2.14)
Отметим, что формулы (2.13) и (2.14) есть соответственно
формулы Райха и Озеринина. Из (2.13) следует, что момент t
тх обращается в нуль в случае маневра ракеты в плоскости симметрии, т.е., при а4 = а2~ 0 или |оц |= |а2 |, а момент
т” обращается в нуль, если в продольно-боковом движении
* ос^ ос2
устанавливается балансировочный режим , т.е. —.
°1 °и
Рассмотрим теперь вопрос о располагаемых углах атаки и перегрузках ракеты. В рассматриваемом классе ракет используются крестокрылые компоновки (угол развала крыльев и рулей равен 90°) с тандемно расположенными органами управления (рулями). Отметим, что рули могут использоваться как независимо (каждый руль имеет отдельный привод), так и объединяться в три канала (первый и второй — основные, третий ¦
Особенностями аэродинамических характеристик компоновок с решетчатыми рулями подробно рассматриваются в [7] и [12].
28
— крен), причем это объединение может быть как механическим, так и электрическим.
Рассмотрим диаграмму располагаемых углов атаки в поперечной плоскости (рис. 2.1, а). Пусть канальные углы атаки оц 2= И II Углы отклонения рулей в основных кана-
лах). Тогда угол атаки в биссекторной плоскости
а= mf+ aj .
Если ^ 2= &)с — максимальные значения канальных углов атаки, то максимальное значение угла атаки в биссекторной плоскости tXg = 'l,41aA.
р _ _ _
путях
\ \5,0
\ 3,о' 4’°\\
1,5\

р -з
Пу=3

° w 10 20 Нт Н
б
Рис. 2.1
Таким образом, при переходе от канала к биссектору угол атаки нарастает по закону секанса. Отсюда следует целесообразность управления ракетой в плоскости бессектора — схема X. Такие проработки известны, однако до настоящего времени они не внедрены.
Перейдем теперь к располагаемым перегрузкам ракеты и рассмотрим зависимость располагаемой перегрузки ракеты в канале (схема + ) от высоты и числа М полета. Типичная диаг-
29
рамма n„ = f(H,M) приведена на рис. 2.1, 6. Видим, что ref
У У
снижается прй^ увеличении высоты и уменьшении числа М. Эффект снижения перегрузки при увеличении высоты полета связан с падением относительной плотности атмосферы, задаваемой стандартной атмосферой (MCA). Для расчетов, не требующих большой точности, можно принять
л 1 I Н
А = —г ; к = -=- .
2 к 5
Отсюда следует, что при увеличении высоты на каждые 5 км плотность снижается ровно в два раза. Например, при изменении высоты полета от нуля до 50 км имеем к = 10, 2к= 1024 (точное значение по MCA — ИЗО), т.е. погрешность ~ 10%).
Рассмотрим ограничения по перегрузке ракеты.
1. Максимальная располагаемая перегрузка ракеты определяется из условия равенства располагаемой перегрузки потребной. Потребная для современных ракет перегрузка определяется соотношением, вытекающим из условия наведения на маневрирующую цель по методу пропорционального сближения:
п Р = п п = -——— п (9 1 'S'i
у max у max jy _ 2 у max ¦ '
Здесь п,^тах — максимальная перегрузка маневра цели; N — постоянная метода. Принимая в (2.15) пут&х~ 10+ 12; N- 3 (оптимальное значение), получаем п jjmax= 30+ 36, что и реализуется на современных ракетах.
2. Располагаемая перегрузка, соответствующая максимальной высоте применения ракеты. В настоящее время принято, что яР(#тах) для схемы + должна удовлетворять условию
(2.16)
Условие (2.16) принимается как необходимое. Его достаточность проверяется при отработке системы управления ракеты.
Задача определения параметров аэродинамической компоновки в полной постановке заключается в определении разме-
30
ров, формы и положения несущих и управляющих поверхностей и является многопараметрической. Однако на этапе формирования облика ракеты эта задача может быть усечена и сведена к выбору двух параметров: площади SK консолей крыла и площади д5р руля (рис. 2.2, а). Относя указанные площади к площади миделя, получим относительные параметры
_ S _ S
s«=t; s*=t' <2Л7) м м
Рис. 2.2
Именно эти параметры и принимаются в качестве варьируемых. По опыту разработки современных ракет SK= 0-*- 5;
S ss 2 4-4. Отметим, что значение SK= 0 соответствует бескрылому корпусу. Рассмотрим расчетные условия для определения параметров (2.17). Поскольку аэродинамические характеристи-
31
ки зависят от числа М, рассмотрение должно проводиться для ряда значений этого числа. В первом приближении достаточно два значения М : одно дозвуковое Mi= 0,8+ 0,9; другое сверхзвуковое ЛГ2 = 3-5- 4. Условия выбора параметров (2.17) сводятся к следующему:
1) обеспечение в соответствии с (2.16) заданной располагаемой перегрузки на #гаах;
2) обеспечение требуемого запаса продольной статической устойчивости в режимах М= М^ и М— М2 при начальной центровке;
3) обеспечение требуемого значения балансировочного угла атаки при конечной центровке в режиме М = М2 .
Предыдущая << 1 .. 2 3 4 5 6 7 < 8 > 9 10 11 12 13 .. 14 >> Следующая